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胡争锋
一、基底隔震和地下室顶板隔震结构为什么可以不思量周期折减？？？？？
解答：主要是隔震结构与古板的抗震结构振动形态完全纷歧样，，，，，， ，关于基底隔震和地下室顶板隔震结构，，，，，， ，由于隔震层的保存，，，，，， ，隔震结构在地举措用下的变形形态主要是以隔震层的变形为主，，，，，， ，而隔震层以上结构则近似刚体的平动。。。。。。从各振型的有用质量加入系数来看，，，，，， ，隔震结构前三阶周期的有用质量加入系数一样平常都靠近95%以上，，，，，， ，高阶振型孝顺的有用质量加入系数是很是细小的，，，，，， ，对结构的影响可以忽略不计。。。。。。隔震层以上楼层的隔墙只影响高阶振型，，，，，， ，以是关于基底隔震结构或地下室顶板隔震结构可以不思量周期折减。。。。。。
周期折减对结构盘算的现实影响：抗震结构周期折减会增大地举措用，，，，，， ，可是在举行结构盘算时结构的刚度不会转变，，，，，， ，刚度照旧原来的刚度，，，，，， ，凭证结构刚度矩阵的方程([K][?]=[P])形式可以看出，，，，，， ，周期折减，，，，，， ，[P]增大，，，，，， ，而[K]稳固，，，，，， ，[?]会变大，，，，，， ，这样会导致结构的位移增大，，，，，， ，而现实中由于填充墙的保存结构的刚度是增大的，，，，，， ，结构位移是减小的。。。。。。周期折减导致结构位移增大是一种守旧算法。。。。。。
二、隔震结构整体剖析设计时是否需要思量“位移比”和“周期比”等指标？？？？？
解答：
1.位移比是反应结构规则性的指标，，，，，， ，关于隔震结构，，，，，， ，隔震层是刚度最弱的位置，，，，，， ，结构不规则带来的扭转变形主要集中在隔震层，，，，，， ，而隔震层已经举行了大震下的支座位移及偏心率验算，，，，，， ，从而思量了扭转所带来的倒运影响，，，，，， ，因此可不思量位移比。。。。。。
2.周期比反应的是扭转共振，，，，，， ，由于隔震修建的周期反应的是隔震层周期，，，，，， ，而隔震层要求按罕遇地动盘算变形及隔震层偏心率，，，，，， ，可以有用控制扭转效应，，，，，， ，因此可以不必思量。。。。。。
三、与隔震支座相毗连的上支墩层的框架柱以及与之相毗连的框架梁要不要界说支墩与相连构件，，，，，， ，按大震抗剪弹性，，，，，， ，抗弯不平服设计？？？？？
解答：不需要，，，，，， ，此项要求是新隔震标准4.7.2条的划定，，，，，， ，需要注重的是新隔标整个4.7节的内容都是针对下部结构设计的相关划定，，，，，， ，且在新隔标2.1.4条关于隔震结构下部结构的划分已做了界说。。。。。。下部结构是指隔震修建位于隔震层以下的结构部分，，，，，， ，不包括基�。。。。。。�，，，， ，若是把上支墩层柱和与之相毗连的框架梁按大震抗剪弹性，，，，，， ，抗弯不平服设计有些违反规范精神。。。。。。
关于上支墩柱和与之相毗连的框架梁只需界说为要害构件按中震性能化设计即可。。。。。。
四、反应谱下YJK软件验算隔震支座最大压应力最大拉应力接纳的是什么组合，，，，，， ，怎样审查?
解答：最大拉压应力接纳的是新隔震标准6.2.1条文说明的组合，，，，，， ，盘算时需要思量竖向地动，，，，，， ，软件就会自动按新隔震标准6.2.1条文说明的组合验算。。。。。。现在软件没有输出详细的验算组合，，，，，， ，可是可以通过隔震支座的柱底轴力来验证。。。。。。
隔震支座最大压应力组合验证：
1.规范验算隔震支座最大压应力组合：
最大压应力=1.0x恒载+0.5活载+1.0x罕遇水平地举措用爆发的最大轴力+0.4x竖向地举措用爆发的轴力
2. YJK软件罕遇地动下隔震支座最大压应力验算效果：
3. YJK软件差别工况下隔震支座轴力（KN）
恒载（DL） | 活载（LL） | 水平地动（EH） | 竖向地动(EV) | |
YJK | 1056.00 | 221.90 | 1184.20 | 565.40 |
4. 手动校核：
(1.0DL+0.5LL+1.0EH+0.4EV)/A=(1056.0+0.5*221.9+1184.2+0.4*565.4)/385=6.69MPa
手核效果和程序验算效果一致，，，，，， ，YJK软件盘算隔震支座最大压应力的组合是接纳新隔震标准6.2.1条文说明的组合。。。。。。
隔震支座最大拉应力组合验证：
1.规范验算隔震支座最大压应力组合：
最小压应力（最大拉应力)=1.0x恒载-1.0x罕遇水平地举措用爆发的最大轴力-0.5x竖向地举措用爆发的轴力
2.YJK软件罕遇地动下隔震支座最大拉应力验算效果：
3.YJK软件差别工况下隔震支座轴力（KN）
恒载（DL） | 水平地动（EH） | 竖向地动（EV） | |
YJK | 1056.00 | 1184.20 | 565.40 |
4.手动校核：
(1.0DL-1.0EH-0.5EV)/A=(1056.0-1184.2-0.5*565.4)/385=1.07MPa
手核效果和程序验算效果一致，，，，，， ，YJK软件盘算隔震支座最大拉应力的组合是接纳新隔震标准6.2.1条文说明的组合。。。。。。
五、按新隔标复振型剖析反应谱法盘算的隔震支座角部拉应力与以前分部设计法盘算的效果相差较量大，，，，，， ，以前也是接纳的罕遇地动验算的，，，，，， ，多层结构很少泛起拉应力。。。。。。角部隔震拉应力超限怎样解决。。。。。。
解答：按复振型盘算角部隔震支座最大拉应力和以前分部设计法相差较量大的主要缘故原由是：
1.盘算要领差别，，，，，， ，以前用的是时程的盘算效果，，，，，， ，现在用的是反应谱的盘算效果（复振型），，，，，， ，由于反应谱无法思量隔震支座拉压刚度异性，，，，，， ，若是隔震支座泛起受拉，，，，，， ，则盘算可能禁绝确，，，，，， ，需要准时程增补盘算思量隔震支座拉压刚度的差别性，，，，，， ，以时程盘算效果为准。。。。。。
2.新隔标验算隔震支座最大拉应力接纳的组合和以前分部设计法接纳的组合差别。。。。。。
角部隔震支座最大拉应力超限的解决步伐（以时程盘算效果为准)：
1. 超限未几情形下可以通过直接加大角部隔震支座的直径来知足拉应力的要求。。。。。。
2. 若是超限较量多，，，，，， ，通过增大隔震支座直径来解决拉应力超限已不对理，，，，，， ，隔震支座局部过大也会影响隔震效果，，，，，， ，此时需要调解上部结构安排和隔震层隔震支座的安排来减小上部结构的扭转效应来减小角部隔震支座的拉应力，，，，，， ，或者在衡宇角设置抗拉装置来处置惩罚隔震支座拉应力超限的问题，，，，，， ，可是需要注重的是设置的抗拉装置不可限制隔震支座的水平变形。。。。。。
规范划定隔震支座拉应力限值1MPa，，，，，， ，可是现在大大都隔震厂家制造的隔震支座可以达4MPa-6MPa的极限抗拉强度，，，，，， ，按规范限值控制隔震支座最大拉应力，，，，，， ，其富足度相对较量大。。。。。。
六、为什么YJK软件反应谱盘算效果下隔震支座的恒久面压和时程效果下的恒久面压对不上？？？？？
解答：主要缘故原由是时程剖析时施工模拟加载软件默认接纳的是一次性加载，，，，，， ，要想是反应谱和时程效果一致。。。。。。需要将反应谱盘算时的施工模拟加载修改为一次性加载，，，，，， ，两种盘算效果下隔震支座恒久面压就可以完全对上。。。。。。
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